濾筒相對于濾袋而言,，其長度短，但是過濾面積大,，結(jié)構(gòu)構(gòu)造有其特殊性,，國內(nèi)外偏重于研究濾袋除塵器流場，而對濾筒除塵器研究較少,。本研究運用CFD 軟件對濾筒除塵器內(nèi)部流場模擬優(yōu)化,，既能保，又能降低研究成本,。 證優(yōu)化設計的準確性,。

產(chǎn)品價格：

價格	￥ 8700.00~420000.00
起批量	≥1 臺

產(chǎn)品參數(shù)：

加工定制	是	品牌	華盛泰環(huán)保	型號	EH-DFT
產(chǎn)品別名	濾筒除塵器	空氣凈化技術	HEPA高效過濾技術	功率	18.5-120（Kw）
處理風量	5000-100000（m3/h）	凈化率	99.9（％）	噪音	80（dB）
適用領域	產(chǎn)生的超細粉塵及煙氣的產(chǎn)業(yè)	規(guī)格	EHDFT4-16,EHDFT3-12,EHDFT2-8,EHDFT4-24,EHDFT3-18,配件濾架,配件濾蓋,配件英制手輪	是否跨境貨源	否
OEM	支持

  以上價格和參數(shù)僅供參考，我廠有更全面的環(huán)保方案,，免費咨詢，免費獲取,。

圖 1 實驗用物理模型

1. 2、數(shù)學模型：

研究氣流在除塵器內(nèi)部流動的均勻性,，將含塵氣流設為等溫不可壓縮,、定常單相流運動，計算模型采用 SIMPLE 算法,。通過分析各湍流模型的優(yōu)缺點,，氣

式中，Gk 是由于平均速度梯度引起的湍動能 k 的產(chǎn)生項; Gb 是由于浮力引起的湍動能 k 的產(chǎn)生項; YM 代表可壓縮湍流中脈動擴張的貢獻; C1 ε 、C2 ε 和 C3 ε 為經(jīng)驗常數(shù),，C1 ε = 1． 44,、C2 ε = 1． 92、C3 ε = 0． 09; σk 和 σε 分別是與湍動能 k 和耗散率 ε 對應的 Prandtl 數(shù),，σk = 1． 3 和 σε = 1． 0; Sk 和 Sε 是用戶定義的源項,。

1． 3 邊界條件

邊界條件中入口為速度入口，出口為壓力出口,。經(jīng)實驗測試取入口速度 13 m / s,，表壓為－ 1 500 Pa。

濾筒數(shù)學模型選用多孔跳躍介質(zhì)模型,，設置滲透率為

1． 4×10－10 m2 ,。有限厚度的多孔介質(zhì)的壓力變化是用

  式中,， P 為壓力; μ 為層流運動黏度; α 為滲透率; v為法向速度; C2 為壓力躍升系數(shù); ρ 為流體密度; m為介質(zhì)厚度,。

2、濾筒除塵器模擬優(yōu)化：

2. 1,、濾筒除塵器流場模擬分析：

本研究取灰斗和除塵室交界面作為進入濾筒時

將斷面平分成 12×8 個 100 mm×100 mm 平面區(qū),。評價氣流分布的方法采用美國 ＲMS 標準,，即相對均方

勻性差,，該斷面的流速分布如圖 2 所示,。從圖 2 可以明顯看出: 速度梯度大，進風口對面?zhèn)人俣绕?，均勻性差?/p>

圖 2 水平斷面速度云圖

2. 2,、濾筒除塵器優(yōu)化設計：

原物理模型為下進風濾筒除塵器，內(nèi)部無均流裝置,，流場均勻性差; 進風口和出風口非對稱分布,，流場均勻性進一步惡化; 進風口距箱體底端較近，箱體底端的積灰,，會不斷被卷吸揚起,，產(chǎn)生的“二次揚塵”增加濾筒過濾負荷,，并使過濾效率降低。

  現(xiàn)針對濾筒除塵器流場均勻性及結(jié)構(gòu)問題,，對其進行改進優(yōu)化,。濾筒除塵器按進風口位置分為上進風、下進風和側(cè)進風,。若除塵器改為上進風方式,，濾筒、噴吹系統(tǒng),、箱體等都需大幅度改動,，經(jīng)濟成本較高; 側(cè)進風方式氣流均勻性好，但是鋼材消耗率高; 下進風方式結(jié)構(gòu)簡單,，成本較低,。本研究結(jié)合側(cè)進風流場均勻性高和下進風結(jié)構(gòu)簡單兩者優(yōu)點，做如圖 3 所示的改動,。結(jié)構(gòu)方面: 調(diào)整進風口和出風口位置,，使其相對分布; 縮短除塵室長度，改設倒四棱臺灰斗,，并

度和數(shù)量使濾筒除塵器內(nèi)部流場均勻性達到最佳,。

圖 3 優(yōu)化后的濾筒除塵器結(jié)構(gòu)

3,、結(jié)果與討論:

   本研究采用 5 因素 4 水平的正交表 L16( 45 ) 來制

忽略各因素間的交互作用，優(yōu)化的濾筒除塵器正交試驗表見表 2,。

表 2 濾筒除塵器優(yōu)化正交試驗

對數(shù)據(jù)進行分析,，各因素在試驗中的主次順序為E、D,、C,、A、B,，由極差值 Ｒ 可以得出較優(yōu)水平為 A1 ,、 B3 、C4 ,、D2 ,、E3 ,。針對較優(yōu)水平重新建模，新模型的氣流速度軌跡圖如圖 4 所示,，優(yōu)化后的濾筒除塵器氣流經(jīng)灰斗擋風板,、氣流均布板導流后，氣流絕大部分均勻向上運動,，灰斗只是存在一個較小渦旋,，并且灰斗上方氣流形成的空氣幕能夠避免灰斗內(nèi)灰塵上揚。

經(jīng)數(shù)值模擬計算得出其水平斷面相對均方差值

σ = 0. 26,，較優(yōu)化前明顯減小,。從圖 5 可以看出濾筒除塵器優(yōu)化前后 X 方向?qū)獪y點平均速度分布，優(yōu)化前氣流分布為進風口對面?zhèn)人俣雀?，而另一?cè)速度低,，均勻性差; 優(yōu)化后氣流均勻性顯著提高，氣流經(jīng)過

N 型風道管壁和灰斗擋風板一次,、二次碰撞等均流作用后,，噴射出的氣流經(jīng)氣流均布板進一步均流，使得氣流進入濾筒前總體趨于均勻,。由于箱體壁面對氣流阻擋作用,，X 軸方向兩側(cè)壁面速度稍高，但影響較小,。

圖 5 濾筒除塵器優(yōu)化前后的速度分布

 4,、結(jié) 論:

( 1) 優(yōu)化后的濾筒除塵器相對均方差 σ = 0． 26，較優(yōu)化前流場均勻性提高 39． 5% ,。影響均勻性程度各因素的排序: 灰斗擋風板長度 E ＞氣流均布板角度D＞氣流均布板數(shù)量 C＞導流板對數(shù) A＞導流板角度 B,。

( 2) 灰斗擋風板長度 E 可以有效抑制二次揚塵的產(chǎn)生，同時能夠提高流場均勻性,，當 E = 120 mm( 灰斗擋風板與風道等寬) 時,，氣流均勻性達到最佳。

( 3) 適當?shù)臏p小氣流均布板角度 D 及增加氣流均布板數(shù)量 C 可以有效提高除塵器內(nèi)部流場的均勻性,，當 D = 5°,、C = 4 時，氣流均勻性達到最佳,。

( 4) N 型風道中,，高速氣流經(jīng)過擋風板一次碰撞及與 N 型風道管壁和灰斗擋風板二次碰撞，氣流均勻性得到充分發(fā)展,，導致導流板對數(shù)和角度的變化對除塵器內(nèi)部流場均勻性影響較小,，可不設置導流板。

一,、概述
　　LTM型脈沖單機除塵器是我公司消化吸收國內(nèi)同類產(chǎn)品經(jīng)驗改進后設計而成的袋式除塵器,。除塵器采用脈沖噴吹的清灰方式,具有清灰效果好,、凈化效率高、處理風量大,、濾袋壽命長,、維修工作量小、運行安全可靠的優(yōu)點,。廣泛應用于冶金,、建材、機械,、化工,、礦山等各種工礦企業(yè)非纖維性工業(yè)粉塵的除塵凈化與物料的回收。
　　本系列濾筒除塵器結(jié)構(gòu)主要有：過濾室,、濾袋,、凈氣室、灰斗,、翻板閥,、脈沖噴吹清灰裝置、電控箱等組成,，箱體全部采用焊接結(jié)構(gòu),，檢修門用泡沫橡膠條密封。
二,、工作原理
濾筒除塵器的工作原理如下：含塵氣體由灰斗（或下部敞開式法蘭）進入過濾室,，較粗顆粒直接落入灰斗或灰倉，含塵氣體經(jīng)濾袋過濾,，粉塵阻留于袋表,，凈氣經(jīng)袋口到凈氣室，由引風機排入大氣,。當濾袋表面的粉塵不斷增加,，導致設備阻力上升到設定值時，時間繼電器（或微差壓控制器）輸出信號,，程控儀開始工作,，逐個開啟脈沖閥,，使壓縮空氣通過噴口對濾袋進行噴吹清灰,，使濾袋突然膨脹，在反向氣流作用下,，附于袋表的粉塵迅速脫離濾袋落入灰斗（或灰倉）,，粉塵由翻板閥排出。噴吹只對濾袋逐排清灰,，其它排濾袋仍正常進行過濾不停風機,。
三,、型號說明
　　L-------立式 T--------懸掛形式
　　M-------脈沖式 XXX------過濾面積
四、安裝要求
1,、箱體與灰斗由定位螺栓鎖緊,、整平，現(xiàn)場焊接,，焊接不得漏氣,。
2、氣包脈沖閥與連接管之間不得漏氣,。
3,、濾筒安裝
　　首先打開側(cè)蓋板，拆下噴吹管,，手拿濾筒上口,，將濾筒通過骨架固定入過濾室；然后將濾筒緊貼嵌在花板孔中,，擰緊底部固定螺栓,，使濾筒緊扣在花板上；再檢查筒口與花板孔的密封性,；最后把噴吹管裝上,，調(diào)整噴吹管使噴吹孔對準濾袋口中心，固定噴吹管上的螺母,，蓋好上蓋板,。
五、維護管理要求
1,、制定維護管理值班制度,，值班人員要記錄運行情況。經(jīng)常檢查電控清灰裝置運轉(zhuǎn)是否正常,，必要時調(diào)整清灰時間,，以保證清灰效率。
2,、定期檢查壓縮空氣系統(tǒng)運行是否正常,，氣源壓力是否穩(wěn)定，是否符合要求（0.3-0.4公斤）,。
3,、隨時觀察煙塵的排放濃度，如發(fā)現(xiàn)冒灰,，應及時檢查濾筒破損情況和過濾室密封情況,，堵塞漏氣孔隙，更新濾筒,。
4,、除塵器停機前,，應對濾筒清灰一次，清除濾筒上的積灰,。